マルテンサイト100%は最適解ではない？銅含有鋼の時効硬化を最大化する組織制御の秘訣

この技術概要は、C. N. Hsiao氏およびJ. R. Yang氏によって「Materials Transactions, JIM」（2000年）に発表された学術論文「Age Hardening in Martensitic/Bainitic Matrices in a Copper-Bearing Steel」に基づいています。ダイカストの専門家である株式会社CASTMANのエキスパートが、Gemini、ChatGPT、GrokなどのLLM AIの支援を受けて分析・要約しました。

キーワード

• 主要キーワード: 銅含有鋼の時効硬化
• 副次キーワード: マルテンサイト, ベイナイト, NAK 80鋼, 時効処理, 組織と硬さ, 銅析出物, 連続冷却変態

エグゼクティブサマリー

• 課題: NAK 80のような銅含有鋼の時効硬化能力を最大限に引き出すこと。特に、冷却後に形成される母材組織（マルテンサイトやベイナイト）が、その後の時効硬化プロセスにどのように影響するかが課題でした。
• 研究手法: 研究チームはNAK 80鋼を使用し、様々な連続冷却速度（120℃/sから0.05℃/s）を適用して、完全マルテンサイト組織からマルテンサイトとベイナイトの混合組織まで、多様な初期組織を作製しました。その後、これらの試料に等温時効処理を施し、硬さ測定、光学顕微鏡、透過型電子顕微鏡（TEM）を用いて組織と特性の変化を詳細に分析しました。
• 重要な発見: マルテンサイトとベイナイトがほぼ等量含まれる混合組織の試料が、100%マルテンサイト組織の試料よりも高いピーク硬さを示すことが明らかになりました。
• 結論: 時効処理中にマルテンサイト母材の焼戻し（テンパリング）が同時に進行し、これが銅析出物による硬化を著しく阻害するため、100%マルテンサイト組織では最大の硬化ポテンシャルを発揮できません。ベイナイトを適度に含む混合組織が、最終的な強度向上のためのより優れたアプローチであることが示唆されました。

課題：なぜこの研究がダイカスト専門家にとって重要なのか

銅を含有する高張力鋼は、優れた靭性、強度、溶接性を兼ね備え、金型材料などで広く利用されています。これらの鋼材の強度は、焼入れ後の時効処理によって微細な銅粒子を析出させる「時効硬化」によってさらに向上します。しかし、本研究で用いられたNAK 80鋼のように炭素含有量が比較的多め（0.13 mass%）の場合、時効処理の熱によって母材組織そのものが変化する「焼戻し（テンパリング）」が同時に起こります。

特に、焼入れによって得られる硬いマルテンサイト組織は、焼戻しにより軟化しやすい性質を持ちます。この焼戻しによる軟化が、銅の析出による硬化をどれほど妨げるのか、また、マルテンサイトと、より安定したベイナイト組織が混在する場合にどのような挙動を示すのかは、これまで詳細には解明されていませんでした。最終製品の機械的特性を精密に制御するためには、この複雑な相互作用を理解することが不可欠です。

研究のアプローチ：手法の解明

研究チームは、この課題を解明するために、NAK 80鋼を用いて体系的な実験を行いました。

まず、900℃で15分間オーステナイト化処理を行った後、デフォーメーションダイラトメーター（変形膨張計）を用いて、120℃/sの急冷から0.05℃/sの緩冷却まで、非常に広範囲な冷却速度で試料を連続冷却しました。これにより、意図的に異なる母材組織（100%マルテンサイト、マルテンサイトとベイナイトの混合組織、ほぼ100%ベイナイト）を作製しました。

次に、これらの初期組織が異なる3種類の試料（120℃/s、5℃/s、1℃/sで冷却）を選び、400℃、500℃、600℃の各温度で最大100時間の時効処理を施しました。

各段階での変化を追跡するために、以下の分析手法が用いられました。

• 硬さ測定: ビッカース硬さ試験機で時効硬化の進行度を評価。
• 組織観察: 光学顕微鏡および透過型電子顕微鏡（TEM）で母材組織と析出物の形態を観察。特に、電界放出型TEM（FEG-TEM）を用いることで、ナノスケールの微細な銅析出物の詳細な分析を実現しました。
• 相変態分析: ダイラトメトリー（膨張測定）により、冷却中の相変態開始温度や各組織の体積分率を正確に定量化しました（Figure 4）。

発見：主要な研究結果とデータ

本研究により、銅含有鋼の時効硬化挙動に関するいくつかの重要な知見が得られました。

• 発見1：冷却速度による組織制御: NAK 80鋼は高い焼入れ性を持ち、冷却速度を制御することで、100%マルテンサイト組織（60℃/s以上）から、マルテンサイトとベイナイトの混合組織（30～0.3℃/s）、そしてほぼ完全なベイナイト組織（0.3℃/s以下）まで、広範な組織を作り分けられることが確認されました（Figure 1, Figure 2）。
• 発見2：硬さの逆説的挙動: 最も意外な発見は、時効後のピーク硬さが、初期組織に大きく依存することでした。100%マルテンサイト組織を持つ試料（120℃/s冷却）は、マルテンサイトとベイナイトの混合組織を持つ試料（5℃/sおよび1℃/s冷却）と比較して、時効後のピーク硬さが最も低くなりました（Figure 14, Figure 16）。これは、初期硬さが最も高い組織が、必ずしも時効後に最も硬くなるわけではないことを示しています。
• 発見3：焼戻しによる硬化阻害の解明: 100%マルテンサイト組織の試料でピーク硬さが低かった原因は、時効処理の熱によってマルテンサイトの焼戻しが著しく進行したためです。炭化物の形成や下部組織の回復による軟化が、銅析出による硬化効果を大きく相殺してしまいました。一方、ベイナイト組織はマルテンサイトよりも熱的に安定しており、焼戻しによる軟化の影響が少ないため、混合組織ではより高い正味の硬化が得られました（Conclusion (4)）。
• 発見4：微細な銅析出物の直接観察: FEG-TEMを用いた高度な分析により、時効硬化の主役である銅析出物の正体が明らかにされました。析出物は鉄をベースとし、高い銅濃度（約40 mass%）を持つことが確認されました（Figure 10）。また、時効が進むにつれてその形状が変化する様子も捉えられています（Figure 19, Figure 24）。

ダイカスト製品への実践的な示唆

本研究の結果は、金型材料や高強度部品の製造現場において、具体的な改善策を示唆しています。

• プロセスエンジニアへ: 炭素を含む銅析出硬化型鋼の熱処理において、「とにかく速く冷やして100%マルテンサイトを得る」という従来のアプローチが、必ずしも最終的な強度を最大化する最良の戦略ではないことを本研究は示しています。Figure 14とFigure 16のデータは、ベイナイトを適度に含む混合組織を狙って冷却速度を制御することで、より高い時効硬さが得られる可能性を明確に裏付けています。これにより、熱処理プロセスの最適化による製品性能の向上が期待できます。
• 品質管理担当者へ: 時効処理後の製品の硬さが目標値に達しない場合、その原因は単に時効不足や過時効だけでなく、初期の冷却プロセスに起因する母材組織にある可能性が考えられます。本研究は、マルテンサイトの焼戻しが硬化を阻害する重要なメカニズムであることを解明しました。硬さだけでなく、母材組織を評価することが、品質問題の根本原因を特定する上で重要となります。
• 金型設計・材料選定担当者へ: NAK 80のような材料を選定する際、そのポテンシャルを最大限に引き出すには、材料の化学成分だけでなく、熱処理プロセスがいかに重要であるかを本研究は強調しています。特に高い面圧や耐摩耗性が求められる金型では、ベイナイト組織の熱的な安定性（Figure 18 vs Figure 21）が、高温環境下での長寿命化に寄与する可能性があります。

論文詳細

Age Hardening in Martensitic/Bainitic Matrices in a Copper-Bearing Steel

1. 概要:

• 論文名: Age Hardening in Martensitic/Bainitic Matrices in a Copper-Bearing Steel
• 著者: C. N. Hsiao, J. R. Yang
• 出版年: 2000
• 発表雑誌/学会: Materials Transactions, JIM
• キーワード: copper-bearing steel, continuous cooling transformation, coalescence, age hardening, copper precipitate, tempering effect, field-emission-gun transmission electron microscopy (FEG-TEM)

2. 論文の要旨:

銅含有鋼NAK 80における母材組織が時効硬化挙動に与える影響を理解するため、オーステナイトの相変態（様々な連続冷却処理中）およびその後の銅粒子の析出（等温時効中）を、ダイラトメトリー、光学金属組織観察、硬さ測定、透過型電子顕微鏡（TEM）、電界放出型TEM（FEG-TEM）を用いて調査した。900℃で15分間オーステナイト化した後、広範囲の冷却速度（約30～0.3℃/s）で、鋼はマルテンサイトとベイナイトの混合組織を生成することがわかった。それぞれ120、5、1℃/sで連続冷却された3つの異なる前処理試料を、銅の時効硬化への応答を調べるために研究した。結果は、完全マルテンサイト試料のピーク硬さの全体的なレベルが、ほぼ等しい体積分率のマルテンサイトとベイナイトの混合物を含む他の2つの試料と比較して最も低いことを示している。本研究の知見は、時効中のマルテンサイトの焼戻しが銅析出物の硬化を著しく妨げることを示している。

3. 緒言:

低炭素、銅含有、高強度、低合金鋼は、良好な靭性、強度、溶接性、耐食性の優れた組み合わせを提供できるため、過去20年間で重工業分野での応用に大きな関心を集めている。マンガン、ニッケル、クロム、モリブデンなどの焼入れ性向上元素が添加され、急冷後に比較的均一な組織を得る。その結果、採用される合金化および冷却速度に応じて、ベイナイトおよび/またはマルテンサイトのレベルにバリエーションが生じる。強度は、炭化物粒子の析出ではなく、時効中の銅リッチ粒子の析出によってさらに達成される。これまでの研究では、Fe-Cu合金や超低炭素フェライト鋼に焦点が当てられてきたが、商用鋼におけるベイナイトおよびマルテンサイト母材中の銅粒子の析出挙動や析出の結晶学については、まだ十分に調査されていない。本研究の目的は、0.13 mass%の炭素を含む銅含有鋼における連続冷却中の相変態を理解し、その様々な母材組織が時効硬化に与える影響を調査することである。

4. 研究の要約:

研究トピックの背景:

銅含有高張力鋼は、時効処理による銅析出で強化されるが、炭素を含む鋼では時効中に母材の焼戻しも同時に起こる。この焼戻し効果が、特にマルテンサイトとベイナイトが混在する組織において、銅による時効硬化にどう影響するかは不明確であった。

従来の研究の状況:

先行研究は主にFe-Cu二元合金や超低炭素フェライト鋼に集中しており、より実用的な炭素を含む商用鋼、特にマルテンサイトとベイナイトの混合組織における銅の析出挙動は十分に解明されていなかった。

研究の目的:

本研究の目的は、第一に、炭素含有量0.13 mass%の銅含有鋼（NAK 80）における連続冷却中の相変態を理解すること。第二に、その結果として生じる様々な母材組織（マルテンサイト、ベイナイト、混合組織）が時効硬化に及ぼす影響を調査することである。

研究の核心:

異なる冷却速度で意図的に作り分けた3種類の初期組織（100%マルテンサイト、58%マルテンサイト＋42%ベイナイト、42%マルテンサイト＋58%ベイナイト）を用意し、それらに時効処理を施して硬さの変化を比較した。これにより、初期組織と時効硬化挙動の相関関係を明らかにし、マルテンサイトの焼戻しが硬化を阻害するという核心的なメカニズムを突き止めた。

5. 研究方法

研究デザイン:

NAK 80鋼を900℃でオーステナイト化した後、ダイラトメーターを用いて120℃/sから0.05℃/sまでの様々な速度で連続冷却し、異なる初期組織を作製した。その後、代表的な3つの初期組織を持つ試料に対し、400℃、500℃、600℃で等温時効処理を行った。

データ収集と分析方法:

• ダイラトメトリー: 冷却中の相変態開始温度と、ベイナイトおよびマルテンサイトの体積分率を測定。
• 硬さ測定: ビッカース硬さ試験機（荷重30g）で硬さの変化を追跡。
• 組織観察: 光学顕微鏡で巨視的な組織を、TEMおよびFEG-TEMで微細組織（マルテンサイト、ベイナイト、銅析出物）を詳細に分析。FEG-TEMではEDSによる微小領域の元素分析も実施。

研究対象と範囲:

研究対象は、大同特殊鋼株式会社が開発したプラスチック金型用鋼NAK 80。研究範囲は、連続冷却変態挙動の解明と、その後の等温時効における析出硬化挙動の評価に限定される。

6. 主要な結果:

主要な結果:

• 冷却速度を変化させることで、100%マルテンサイトからほぼ100%ベイナイトまで、多様な組織を制御可能であることが示された（Figure 1）。
• 100%マルテンサイト組織の試料は、時効処理後のピーク硬さが、マルテンサイトとベイナイトの混合組織を持つ試料よりも著しく低かった（Figure 14, Figure 16）。
• この硬化能の低下は、時効中にマルテンサイト母材の焼戻しが進行し、銅析出による硬化を相殺するためであることが結論付けられた。
• ベイナイト組織はマルテンサイトよりも熱的に安定しており、時効中の軟化が少ないため、ベイナイトを多く含む組織ほど600℃のような高温時効後も高い硬さを維持した（Figure 17）。
• FEG-TEMにより、時効初期には球状のbcc構造クラスターとして形成された銅が、臨界サイズに達するとfcc構造へ変態し、楕円形、そして棒状へと成長していく過程が示唆された（Figure 19, 23, 24）。

図の名称リスト:

• Figure 1: Hardness of specimens cooled at various rates.
• Figure 2: Optical metallographs obtained from dilatometer specimens cooled at rates: (a) 120, (b) 60, (c) 30, (d) 10, (e) 5, (f) 1, (g) 0.3, and (h) 0.05°C/s.
• Figure 3: Dilatormetric curves obtained from specimens austenitized at 900°C for 15 min and then continuously cooled at a wide range of cooling rates (120–0.05°C/s).
• Figure 4: Illustration of the graphical method of determining the volume fraction of bainite f_b obtained at the Ms temperature from analysis of dilatometric data.
• Figure 5: Plot of the volume fraction of bainite versus the cooling rate.
• Figure 6: Transmission electron micrographs for illustrating the lath martensite and retained austenite obtained from the specimen cooled at 60°C/s: (a) bright field image; (b) dark field images; (c) corresponding diffraction patterns.
• Figure 7: Transmission electron micrograph shown the bainite structures obtained from the specimen cooled at 5°C/s.
• Figure 8: Transmission electron micrograph shown the auto-tempered martensite structure obtained from the 5°C/s cooled specimen.
• Figure 9: Transmission electron micrograph shown the upper bainite structure obtained from the specimen cooled at 1°C/s.
• Figure 10: Transmission electron micrograph (a) bright field image and (b) centered dark field image showing the copper precipitates in matrix obtained from the 0.1°C/s cooled specimen.
• Figure 11: Effect of aging time and temperature on the hardness of the specimen cooled at 120°C/s.
• Figure 12: Effect of aging time and temperature on the hardness of the specimen cooled at 5°C/s.
• Figure 13: Effect of aging time and temperature on the hardness of the specimen cooled at 1°C/s.
• Figure 14: Effect of aging time on hardness of various pre-treated matrices for aging at 400°C.
• Figure 15: Hardness increment as a function of aging time at 400°C.
• Figure 16: Effect of aging time on hardness of various pre-treated matrices for aging at 500°C.
• Figure 17: Hardness increment as a function of aging time at 500°C.
• Figure 18: Transmission electron micrograph showing the upper bainite structure obtained from the specimen cooled at 5°C/s and then aged at 500°C for 5 h.
• Figure 19: FEG-TEM lattice image and cooresponding diffraction patterns for copper precipitate obtained from the specimen cooled at 5°C/s and then aged at 500°C for 5h: (a) image; (b) and (c) corresponding diffraction patterns of the copper precipitate and matrix.
• Figure 20: Transmission electron micrograph obtained from the specimen cooled at 5°C/s and then aged at 600°C for 5 h.
• Figure 21: Transmission electron micrograph obtained from the specimen cooled at 5°C/s and then aged at 600°C for 5 h.
• Figure 22: Transmission electron micrograph shown the upper bainite structure obtained from the specimen cooled at 5°C/s and then aged at 600°C for 25 h.
• Figure 23: FEG-TEM lattice image for copper precipitate obtained from the specimen cooled at 5°C/s and then aged at 600°C for 5 h.
• Figure 24: FEG-TEM lattice image and cooresponding diffraction patterns for copper precipitate obtained from the specimen cooled at 5°C/s and then aged at 600°C for 25h: (a) image; (b) the corresponding diffraction patterns of the copper precipitate and matrix.

7. 結論:

本研究では、NAK 80鋼の銅時効硬化応答について調査し、以下の結論を得た。

1. ダイラトメトリー、光学金属組織観察、硬さ測定の結果から、この鋼は焼入れ性が非常に高く、0.05℃/sという非常に遅い冷却速度でもほぼ完全にベイナイトに変態することが示された。30～0.3℃/sの冷却速度では、マルテンサイトとベイナイトの混合組織が得られる。
2. 3種類の異なる前処理母材（100%マルテンサイト、58%マルテンサイト＋42%ベイナイト、42%マルテンサイト＋58%ベイナイト）を比較した結果、完全マルテンサイト母材のピーク硬さの全体的なレベルは、他の2つの混合組織母材と比較して最も低いことがわかった。
3. 400℃および500℃で時効した場合、2つの混合組織母材はほぼ同じ時効硬さを示す。しかし、600℃で時効した場合、ベイナイトをより多く含む母材の方が著しく高い硬さ値を示した。この結果は、時効中の焼戻し応答がベイナイトよりもマルテンサイトでより敏感であることを反映している。
4. 炭化物の形成による焼戻しと、それに伴う下部組織の粗大化および改質が、銅の析出硬化を妨げる。完全マルテンサイト母材を時効させると、著しい強度低下を招き、鋼が持つ時効硬化のポテンシャルを最大限に引き出すことができない。マルテンサイトとベイナイトがほぼ等量混在する組織は、主にマルテンサイトからなる組織よりも優れた時効硬化を示すことが実証された。

8. 参考文献:

• [List the references exactly as cited in the paper, Do not translate, Do not omit parts of sentences.] 1) I. Lemay and L. M. Shetky: Copper in Iron and Steel, John Wiley and Sons, New York, (1982), 5-43. 2) E. Hornbogen and R. C. Glenn: Trans. AIME, 218 (1960), 1064-70. 3) R. A. Depaul and A. L. Kitchen: Metall. Trans., 1 (1970), 389-393. 4) R. J. Jesseman and G. J. Murphy: Ind. Heat, 46(9), (1979), 27-32. 5) S. W. Thompson and G. Krauss: Metall. Trans., 27A (1996), 1573-1588. 6) S. W. Thompson, D. J. Colvin and G. Krauss: Metall. Trans., 27A (1996), 1554-1568. 7) S. W. Thompson, D. J. Colvin and G. Krauss: Metall. Trans., 21A (1990), 1493-1507. 8) Naoki Maruyama, Masaaki Sugiyama, Takura Hara and Hiroshi Tamehiro: Mater. Trans., JIM, 40 (1999), 268-277. 9) D. P. Dunne, S. S. Ghasemi Banadkouki and D. Yu: ISIJ International, 36 (1996), 324-333. 10) G. R. Speich and T. M. Scoonover: in Processing, Microstructure and Properties of HSLA Steels, A. J. DeArdo, ed., TMS, Warrendale, PA, (1988), pp. 263-286. 11) E. Hornbogen: Precipitation in Fe base alloys, ed. by G. R. Speich and J. B. Clark, Gordon and Breach, New York, NY, (1965), pp. 1–67. 12) G. R. Speich and R. A. Oriani: Trans. Metall. Soc. AIME, 233 (1965), 623-631. 13) S. R. Goodman, S. S. Brenner and J. R. Iow, Jr.: Metall. Trans., 4 (1973), 2371-2378. 14) S. R. Goodman, S. S. Brenner and J. R. Iow, Jr.: Metall. Trans., 4 (1973), 2363-2369. 15) P. J. Othen, M. L. Jenkins and W. J. Phythian: Phil. Mag. Lett., 64 (1991), 383-391. 16) K. Osamura, H. Okuda, K. Asano, M. Furusaka, K. Kishida, F. Kurosawa and R. Uemori: ISIJ International, 34 (1994), 359-365. 17) R. A. Ricks, P. R. Howell and R. W. K. Honeycombe: Metall. Sci., 14 (1980), 562-568. 18) R. A. Ricks, P. R. Howell and R. W. K. Honeycombe: Metall. Trans. Α., 10A (1979), 1049-1058. 19) R. A. Ricks, P. R. Howell and R. W. K. Honeycombe: Metal. Sci., 15 (1980), 376-380. 20) Yuuji Kimura and Setsuo Takaki: ISIJ International, 37 (1997), 290-295. 21) S. S. Ghasemi Banadkouki, D. Yu and D. P. Dunne: ISIJ International, 36 (1996), 61-67. 22) J. R. Yang, C. Y. Huang and C. S. Chiou: ISIJ International, 35 (1995), 1013-1069. 23) C. Fossaert, G. Rees, T. Maurickx and H. K. D. H. Bhadeshia: Metall. Trans. A, 26A (1995), 21-29. 24) H. K. D. H. Bhadeshia: PhD thesis, Cambridge University, (1979). 25) L. C. Chang and H. K. D. H. Bhadeshia: Mater. Sci. Tech., 12 (1996), 233-236.

専門家によるQ&A：あなたの疑問に答えます

Q1: なぜ100%マルテンサイト組織の試料が、時効後にかえって低いピーク硬さしか示さなかったのですか？ A1: 時効処理の熱（400℃や500℃）によって、マルテンサイト母材の焼戻しが同時に進行し、組織が軟化してしまったためです。この軟化効果が、銅析出による硬化効果を大きく打ち消してしまいました。一方、ベイナイト組織はマルテンサイトよりも熱的に安定しているため、焼戻しによる軟化が少なく、結果として混合組織の方が高い正味の硬さを達成できました（出典：論文のConclusion (4)節、3.2.2節）。

Q2: この鋼で時効硬化を最大化するためには、どのような初期組織が理想的ですか？ A2: 本研究は、マルテンサイトとベイナイトがほぼ等量混在する混合組織が、100%マルテンサイト組織よりも優れた時効硬化性能を示すことを実証しています。したがって、最高の硬さを得るためには、完全なマルテンサイト化を狙うのではなく、冷却速度を適切に制御してベイナイトを適量生成させることが理想的です（出典：論文のConclusion (2), (4)節）。

Q3: マルテンサイトとベイナイトの体積分率はどのようにして決定されたのですか？ A3: 連続冷却中にダイラトメーターで得られた膨張曲線（長さ変化のデータ）を解析することによって決定されました。Figure 4に示されている図式的な手法を用いて、マルテンサイト変態開始温度（Ms点）での膨張量からベイナイトの体積分率を算出し、その結果がFigure 5にプロットされています。

Q4: 論文で言及されているマルテンサイトや下部ベイナイトに見られる「合体（coalescence）」とは何ですか？ A4: 「合体」とは、複数の細いラス（lath）状の結晶が融合して一つの厚いプレート状の結晶になる現象です。この現象は、ラス・マルテンサイトや下部ベイナイトで観察されました（Figure 6, Figure 7）。大きな過冷却度などが原因とされ、不均一な組織（バイモーダル組織）を形成し、局所的な特性や熱処理応答に影響を与えると考えられます。

Q5: 先進的な電子顕微鏡（FEG-TEM）は、銅析出物について何を明らかにしましたか？ A5: FEG-TEMを用いることで、これまで観察が困難だったナノメートルサイズの極めて微細な銅析出物を直接画像化し、分析することが可能になりました。析出物が鉄を主成分とし、高い銅濃度を持つこと（Figure 10）、そして過時効の過程で形状が楕円形から棒状へと変化していく様子を明らかにしました（Figure 19, 23, 24）。また、析出物と母材との結晶方位関係がKurdjumov-Sachs関係であることも確認されました（Figure 24）。

結論と次のステップ

本研究は、銅含有鋼の性能を最大限に引き出すための、組織制御に関する貴重なロードマップを提供しています。特に、マルテンサイトの焼戻しという硬化を阻害する要因を明確にし、単に急冷するだけではない、より高度な熱処理プロセスの重要性を示しました。このデータに基づいたアプローチは、品質の向上、欠陥の削減、そして生産の最適化への明確な道筋となります。

株式会社CASTMANでは、お客様が抱える最も困難なダイカストの課題を解決するため、常に最新の業界研究を応用することに専念しています。もし本稿で議論された課題が貴社の事業目標と共鳴するようでしたら、ぜひ当社の技術チームにご連絡ください。これらの先進的な原理を貴社の部品にどのように実装できるか、共に検討させていただきます。

著作権

• 本資料は、「C. N. Hsiao and J. R. Yang」氏による論文です。「Age Hardening in Martensitic/Bainitic Matrices in a Copper-Bearing Steel」に基づいています。
• 論文の出典: https://www.jstage.jst.go.jp/article/matertrans1989/41/10/41101312/_article

本資料は情報提供のみを目的としています。無断での商業利用は禁じられています。Copyright © 2025 CASTMAN. All rights reserved.